РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА  ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ 1 КВ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НЕФТЕГАЗОВЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Кафедра «Электроэнергетика»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

ПО КУРСУ «РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА И АВТОМАТИКА»

Тема:

РЕЛЕЙНАЯ ЗАЩИТА  ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ 1 КВ

                            Выполнил студент группы   ЭСз-10-1

                   Емельянов А.Ю.

                                                            Проверил к.т.н., доцент Власова Е.П.

                             Оценка проекта_______________

Тюмень 2016

ЗАДАНИЕ

Студент группы Эсз-10-1 Емельянов Александр Юрьевич

Тема курсовой работы:

Релейная защита  электродвигателя напряжением выше 1 кВ.

1.     Содержание задания на курсовую работу:

Выбрать и рассчитать защиты оборудования согласно своему варианту. Выбрать источники оперативного тока, начертить принципиальные схемы этих защит, выбрать для них трансформаторы тока, необходимые цифровые реле, или комплекты защиты, на микропроцессорной базе, рассчитать уставки, оценить чувствительность защит.

2.     Исходные данные к проекту

Мощность электродвигателя 4МВт.

3.     Перечень графического материала

-Главная электрическая схема и схема подключения терминала защиты

Задание принял к исполнению            «____»  __________ 2015 г.

                                                                  ________________

                                                                 (подпись студента)

Подпись руководителя проекта _________________

ОГЛАВЛЕНИЕ

1.       Расчет электрических нагрузок. 4

2.       Расчет токов короткого замыкания. 6

2.1.     Расчет токов короткого замыкания до точки К – 1. 10

2.3.     Расчет токов короткого замыкания до точки К – 2. 11

2.4.     Рассчитаем минимальные токи КЗ. 13

2.5.     Результаты расчётов токов короткого замыкания. 13

3.       ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА.. 14

4.       ВЫБОР ВЫСОКОВЛЬТНЫХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ.. 15

5.       ВЫБОР ИСТОЧНИКОВ ОПЕРАТИВНОГО ТОКА.. 18

6.       ВЫБОР ТЕРМИНАЛА ЗАЩИТЫ.. 19

6.1.     Расчет релейной защиты электродвигателей. 20

6.2.     Защита от однофазных замыканий на землю. 22

6.3.     Защита от перегрузки и асинхронного режима. 23

6.4.     Защита от снижения напряжения. 24

ЗАКЛЮЧЕНИЕ. 25

СПИСОК  ИСПОЛЬЗУЕМОЙ  ЛИТЕРАТУРЫ.. 26

1.     Расчет электрических нагрузок

Потребителями электроэнергии являются 4 (1 в резерве) электродвигателя насосных агрегатов.

Для расчета электрических нагрузок воспользуемся методом коэффициента спроса.

Расчетная мощность (Р_р) высоковольтных двигателей определяется следующим образом:

где Pном – номинальная активная мощность двигателя;

 коэффициент спроса, для высоковольтных электродвигателей НПС,

n – количество электроприемников, n=3.

Реактивная мощность определяется по формуле:

где Pр – расчетная активная мощность.

коэффициент мощности, 0,9;

Полная мощность определяется по формуле:

Параметры трансформаторов ТДН – 16000/110

Параметры	Единицы измерения	Данные
Номинальная мощность, Sном	кВА	16000
Номинальное напряжение      обмотки ВН	кВ	115
Номинальное напряжение обмотки НН	кВ	10,5
Потери холостого хода, Р0	кВт	16
Потери короткого замыкания, Рк	кВт	90
Напряжение короткого замыкания, Uк	%	6,3
Ток холостого хода, I0	%	0,65
Схема и группа соединения обмоток		Ун/Д-11

2.     Расчет токов короткого замыкания

Рис. 2.1.  Расчетная исходная схема

Рис. 2.2.  Расчетная схема замещения.

Произведем расчет в именованных единицах, приняв за основную ступень напряжения U_б = 115 кВ.

Определим сопротивление энергосистемы:

где   S_к – заданная мощность короткого замыкания, кА, S_к = 900 МВА .

 Сопротивление высоковольтной воздушной линии:

Параметры высоковольтной воздушной линии 110 кВ:

r0 = 0.429 Ом/км;  х0 = 0,444 Ом/км; l = 100 км.

– Активное и реактивное сопротивление ВЛ110 кВ, приведённые к базисному напряжению:

                                     (2.5)

                           (2.6)                            

Сопротивление трансформаторов Т1,Т2 приведённые к базисному напряжению:

              (2.7)                            

Сопротивления синхронных двигателей приведённых к базисному напряжению:

       (2.8)

- полная номинальная мощность СД

- сверхпереходное сопротивление СД, =0,2

Индуктивные и активные сопротивления: ВЛ110 кВ, трансформаторов и двигателей, приведённые к базисному напряжению, для схемы замещения, изображенной на рисунке 2.3:

X₁₀=44,4 Ом - приведённое к базисному напряжению индуктивное сопротивление ВЛ 110 кВ для преобразованной расчетной схемы расчета короткого замыкания,

R₁₁=42,9 Ом - приведённое к базисному напряжению активное сопротивление ВЛ 110,

X₁₂=87 Ом - приведённое к базисному напряжению индуктивное сопротивление силовых трансформатора для преобразованной расчетной схемы расчета короткого замыкания,

X₁₃=198,4 Ом - приведённое к базисному напряжению индуктивное сопротивление СД для преобразованной расчетной схемы расчета короткого замыкания

Рис.2.3.  Преобразованная схема замещения

2.1.         Расчет токов короткого замыкания до точки К – 1.

– Периодическая составляющая тока короткого замыкания в точке К – 1:

                                       (2.9)

где Х_К-1 – суммарное сопротивление сети до точки К – 1:

– Ток КЗ, приведённый к напряжению 115 кВ:

                                      (2.10)

– Ударный ток КЗ i_уд определяется по формуле:

                                  (2.11)

Используется для выбора и проверки электрооборудования по условию электродинамической стойкости.

где I_по – действующее значение периодической составляющей тока КЗ в   начальный период времени или начальный сверхпереходной ток КЗ.

К_уд– ударный коэффициент.

В сетях, где активное сопротивление не учитывают из-за их несущественного влияния на полное сопротивление цепи КЗ, можно принять, К_уд= 1,8.

– Ударный ток КЗ в точке К – 1:

2.3.         Расчет токов короткого замыкания до точки К – 2.

         Рассчитаем токи короткого замыкания в точке К – 2, с учётом подпитки от синхронных двигателей. Ток короткого замыкания в точке К – 2 рассчитываем аналогично.

     Суммарное активное сопротивление до точки К – 2 от энергосистемы:

r_к-2 = R11

r_к-2 = 42,9 Ом;

Суммарное реактивное сопротивление до точки К – 2:

Х_К-2 = Х₁ + Х₁₀ + Х₁₂

Х_К-2 = 14,7 +44,4 + 87=146 Ом.

Суммарное сопротивление:

                               (2.12)

        

– Периодическая составляющая тока короткого замыкания в точке К – 2:

                                            (2.13)

– Ток КЗ в точке К – 2, приведённый к напряжению 10,5 кВ:

– Ударный ток КЗ в точке К – 2, по формуле 2.18:

– Периодическая составляющая тока короткого замыкания от синхронных двигателей в точке К – 2:

– Ток КЗ в точке К – 2, приведённый к напряжению 10,5 кВ:

Ударный ток КЗ по формуле 2.18:

Результирующий ток КЗ в точке К-2 от энергосистемы и от синхронных двигателей:

Результирующий ударный ток К.З. в точке К-2 от энергосистемы и от синхронных двигателей:

2.4.         Рассчитаем минимальные токи КЗ.

В качестве минимального тока КЗ, который необходим для проверки чувствительности релейных защит, используют ток двухфазного КЗ в наиболее удалённой точке. Минимальное значение тока КЗ можно определить по формуле:

                                           (2.14)

– Определим минимальное значение тока КЗ для точки К – 1:

– Определим минимальное значение тока КЗ для точки К – 2:

Результаты расчётов токов КЗ приведены в таблице 2.4.

2.5.         Результаты расчётов токов короткого замыкания

Таблица 2.4.

3.               ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА

         Для определения коэффициента трансформации трансформатора тока необходимо определить номинальный ток потребителя.

Определим номинальный ток двигателя:

где   гдеPном – номинальная активная мощность двигателя;

U_ном – номинальное напряжение, кВ;

коэффициент мощности, 0,9.

Выбираем трансформатор тока с коэффициентом трансформации 300/5.

4.               ВЫБОР ВЫСОКОВЛЬТНЫХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ

Произведем выбор высоковольтных выключателей, на основе сравнения каталожных данных с соответствующими расчетными данными, для чего составим таблицу (табл.3).

Согласно ПУЭ электрические аппараты выбирают по справочным данным, исходя из условий нормального режима работы электроустановки с учетом влияния окружающей среды. Выбирая электрические аппараты, необходимо стремиться к тому, чтобы на подстанциях, в распределительных устройствах использовалось новое и однотипное оборудование, что упрощает его эксплуатацию. Типы и число аппаратов определяют по главной схеме подстанции и распределительного устройства.

Электрические аппараты выбирают по роду установки (наружная или внутренняя), конструктивному исполнению, номинальному напряжению и номинальному току, сравнивая параметры, указанные в каталоге, с требующимися для проектируемой электроустановки. Значение номинальных параметров аппаратов должны быть больше или равны аналогичных параметров электрической сети.                                

Выключатели выбирают по номинальному напряжению U_ном, номинальному току I_ном, конструктивному выполнению, месту установки (наружная или внутренняя), току отключения I_откл, и проверяют на электродинамическую и термическую стойкость.

Высоковольтные выключатели, как и другие аппараты, выбирают путём сравнения каталожных данных с соответствующими расчётными данными, для чего составляется расчетная таблица.

Значения номинальных данных по каталогу должны быть больше или равны соответствующих параметров электрической сети:

Выбор высоковольтных выключателей произведен на основе сравнения

каталожных данных с соответствующими расчетными данными, для чего составим таблицу 4.1.

Таблица 4.1

Выбор высоковольтных выключателей

Место установки выключателя	Тип выключателя	Условия выбора	Расчетные данные сети	Каталожные данные выключателя
ОРУ-110	ВЭБ-110	Uc ≤ Uном Iрасч ≤ Iном Iк ≤ Iоткл iуд ≤ iдин Bк ≤ I∞2tп	110кВ 126 А 4,52кА 11,52кА 2,6кА2с	110 кВ 2500 А 40 кА 102 кА 4800 кА2с
ЗРУ-10	ВВУ-СЭЩ-Э-10	Uc ≤ Uном Iрасч ≤ Iном Iк ≤ Iоткл iуд ≤ iдин Bк ≤ I∞2tп	10 кВ 245 А 8,46 кА 21,53 кА 16,9 кА2с	10 кВ 1000 А 20 кА 50 кА 1200 кА2с

Выбор высоковольтных выключателей покажем на примере выключателей ЗРУ-10 кВ. Параметры сети U_ном=10 кВ, I_расч= 245 А, =8,46 кА, i_уд=21,53  кА.

Выбираем вакуумный выключатель типа ВВУ-СЭЩ-Э-10. Параметры  выключателя: U_ном=10 кВ, I_ном=1000 А, I_откл=20 кА, i_дин=50 кА, ток термической стойкости 20кА, время отключения 0,05 с.

Расчет интеграла Джоуля при коротком замыкании (теплового импульса тока) В_к можно выполнить следующим образом:

где   В_к,п, В_к,а – соответственно  периодическая  и  апериодическая составляющие импульса тока;

I_¥ - действующее  значение  периодической  составляющей  тока  КЗI_п=I_¥=8,46 кА (для точки К-2);

t_откл–полное время отключения выключателя, t_вык =0,05 с;

Ta – постоянная времени затухания апериодической составляющей

Ta=0,2 сек.

Отсюда рассчитывая по формуле (4.4), получаем:

Интеграл Джоуля для выбранного выключателя:

Следовательно, выключатель полностью удовлетворяет условиям сети.

5.               ВЫБОР ИСТОЧНИКОВ ОПЕРАТИВНОГО ТОКА

В качестве источника оперативного тока выбираем шкаф оперативного постоянного тока ШОТ-220 предназначенный для питания напряжением постоянного тока 220В DC цепей устройств релейной защиты и автоматики на электрических станциях, трансформаторных подстанциях и распределительных пунктах, на объектах автоматики, телемеханики и связи для обеспечения бесперебойного электропитания.

Питание цепей постоянного тока осуществляется от выпрямительных (подзарядных) устройств и от встроенной аккумуляторной батареи. Питание самого шкафа оперативного тока выполнено от двух независимых источников (секций собственных нужд).

Система питания обеспечивает:

-        Питание цепей РЗиА и приводов выключателей при наличии входного напряжения 2х220 В переменного тока;

-        Автономное питание цепей РЗиА и приводов выключателей в дежурном режиме в случае исчезновения любых внешних источников напряжения:

-        Защиту элементов системы и шинок питания от перегрузки, замыкания на землю и коротких замыканий;

-        Возможность визуального контроля уровня напряжения, тока нагрузки, тока заряда/разряда аккумуляторной батареи и сопротивления изоляции цепей постоянного тока;

-        Местную (световую) сигнализацию неисправности системы питания;

-        Местную (световую) сигнализацию неисправности системы питания и цепей РЗиА распределительного устройства;

-        Дистанционную (сухой контакт) сигнализацию неисправности системы питания и цепей РЗиА распределительно устройства;

-        Местную (световую) и дистанционную (сухой контакт) сигнализацию срабатывания устройств релейной защиты и автоматики;

-        Регистрацию событий с отметкой времени.

ШОТ имеет следующие функции:

-        автоматическое переключение на резервный ввод при обесточивании основного ввода;

-        заряд и подзаряд аккумуляторной батареи;

-        защиту аккумуляторной батареи от глубокого разряда (по заказу);

-        защиту выпрямителя от перегрузок и коротких замыканий в нагрузке;

-        контроль сопротивления изоляции на отходящих линиях;

-        контроль обрыва фаз в системе управления выпрямителя;

-        цифровую индикацию выходного напряжения и тока нагрузки;

-        внешнюю сигнализацию основных режимов работы выпрямителя.

Выбранное устройство совместимо с выбранными терминалами релейной защиты.

6.               ВЫБОР ТЕРМИНАЛА ЗАЩИТЫ

В процессе работы системы электроснабжения могут возникать повреждения отдельных ее элементов и ненормальные режимы.

Повреждения в электроустановках чаще всего связаны с нарушением изоляции, обрывом цепей или возникновением коротких замыканий. При этом прекращается питание потребителей, расположенных за местом повреждения. Кроме того, протекание токов короткого замыкания приводит к повышенному нагреву токоведущих частей и аппаратов, снижению напряжения  удаленных потребителей и может явиться причиной нарушением технологического режима данной установки.

Повреждения электродвигателей имеют чаще всего в обмотке статора. К ним относятся многофазные замыкания на землю, витковые замыкания. У синхронных двигателей, кроме того, могут быть обрывы в цепи обмотки возбуждения и замыкания на землю обмотки ротора.

Все учитываемые ненормальные режимы электродвигателей сопровождаются прохождением сверхтока в обмотке статора: перегрузки, понижения напряжения в сети и последующее его восстановление, обрыв одной фазы обмотки статора. Для синхронных двигателей причиной появления сверхтока является также асинхронный режим.

Для синхронных и асинхронных двигателей напряжением выше 1 кВ должна предусматриваться релейная защита от следующих повреждений и ненормальных режимов работы:

– многофазных замыканий в обмотке статора и на её выводах;

– замыканий на землю в обмотке статора;

– токов перегрузки;

– снижение и исчезновение напряжения;

Для синхронных двигателей предусматривается, кроме того, защита от асинхронного режима и замыкания в цепи возбуждения.

Для уменьшения размеров повреждений и предотвращения развития
аварий устанавливают релейную защиту, которая предоставляет собой
совокупность автоматических устройств, обеспечивающих отключение
поврежденной части сети или электроустановки.

Наиболее перспективным направлением в теории и практики релейной защиты является использование микропроцессорных реле-терминалов, которые совершают подлинную революцию в технике релейной защиты.

Достоинства микропроцессорных реле и комплектов защиты являются большие функциональные возможности, высокая точность, малые габариты, непрерывный самоконтроль, возможность выбора одной из нескольких времятоковых характеристик, фиксация параметров защищаемого элемента, наличие памяти, связь с компьютером.

В качестве устройства защиты выбираем - комплектные устройства защиты, управления и автоматики распределительных сетей SPAC 810.

Устройства выполняют функции местного или дистанционного управления, релейной защиты, измерения, сигнализации, автоматики, регистрации, осциллографирования, диагностики выключателя, а также необходимые блокировки различных присоединений комплектных распределительных устройств 6-35 кВ. 

Отличительной особенностью новых устройств является современный дизайн, открытость для систем АСУ за счет наличия портов и применения стандартного протокола, расширенные возможности в части защит, а также наличие гибкого аппаратного и программного обеспечения, что позволяет реализовать гибкие технико-экономические решения для различных энергообъектов (модернизируемые, вновь строящиеся объекты с АСУ и без АСУ).

Количество типоисполнений устройств сокращено. Вместе с тем, устройства сохранили преемственность проектных решений SPAC 800 и унификацию для упрощения проектирования и применения.

В устройствах SPAC 810 в максимальной степени используются наработки серии SPAC 800, что в совокупности с жёстким соблюдением технологии сборки и тестирования обеспечивает традиционные высокие показатели надёжности.

Управление выключателем и диагностика 

Предусмотрено три режима управления выключателем:

- кнопками на лицевой панели устройства;

- внешними ключами управления;

- от АСУ.

Управление с лицевой панели может быть разрешено/запрещено из "меню". Выбор режима управления (внешними ключами или от АСУ) производится ключом "М/Д" или настройкой программируемых переключателей. 

Терминалы производят вычисления остаточного коммутационного и механического ресурса выключателя по известным заводским параметрам. Износ выключателя определяется для каждой фазы в отдельности по регистрируемым величинам токов аварийных режимов, остаточный ресурс выводится в % от нормируемого заводского ресурса. 

Производится постоянный контроль целостности цепей управления, а также дополнительно контролируются времена включения и отключения выключателя.

6.1.         Расчет релейной защиты электродвигателей

Для защиты синхронных электродвигателей напряжением выше 1 кВ по ПУЭ должна  предусматриваться релейная защита от следующих повреждений и ненормальных режимов работы: междуфазных замыканий на выводах и в обмотке статора, замыканий статорной обмотки на землю, токов перегрузки, асинхронный режим, снижение и исчезновения напряжения.

Для защиты от многофазных КЗ в двигателе и на его выводах применим токовую отсечку, включенными на фазные токи, без выдержки времени.

Ток срабатывания отсечки:

                                                                    (3.1)

где К_н- коэффициент надежности, К_н=1.1;

К_в- коэффициент возврата, К_в=0.96;

I_пуск- пусковой ток.

                                             (3.2)

где К_п- кратность пускового тока, К_п=6;

I_ном- номинальный ток двигателя.

                                 

Определим ток срабатывания реле:

(3.3)

где К_сх- коэффициент схемы, К_сх=;

I_с.о- ток срабатывания отсечки;

n_ТА- коэффициент трансформации трансформаторов тока, n_ТА=300/5.

Коэффициент чувствительности:

(3.4)

где I_к.min-ток двух фазного кроткого замыкания;

I_с.о- ток срабатывания отсечки

Токовая отсечка удовлетворяет требованиям чувствительности.

6.2.         Защита от однофазных замыканий на землю.

Для защиты от однофазных замыканий на землю обмотки статора двигателя применим МТЗ нулевой последовательности с действием на отключение без выдержки времени. Защита предусматривается при токах замыкания более 5 А, для двигателей мощность более 2 МВт. Защита от замыканий на землю реагирует на емкостной ток сети и выполняется на одном токовом реле подключенном к трансформатору тока нулевой последовательности.

 ,                                    (3.5)

где   – коэффициент отстройки, ;

 – коэффициент, учитывающий бросок собственного емкостного тока, ;

- емкостной ток двигателя.

                                         (3.6)

                                 (3.7)

где  Sном - номинальная  полная  мощность  синхронного   двигателя;      

n_ном - частота  вращения синхронного двигателя, n_ном=3000 об/мин.

А

         Защита удовлетворяет требованиям чувствительности.

6.3.         Защита от перегрузки и асинхронного режима.

Защита от перегрузки устанавливается в случаях, когда возможны перегрузки двигателя по технологическим причинам или имеются тяжелые условия пуска и самозапуска. Защита выполняется с действием на сигнал, автоматическую разгрузку механизма или отключение. В качестве защиты от перегрузки применяется МТЗ с выдержкой времени, в этом случае защиту от перегрузки следует совмещать с защитой от асинхронного хода.

При нарушении нормального режима работы скорость уменьшается, при этом токи появляющиеся в статоре, роторе и пусковой обмотке вызывают повышенный нагрев, поэтому длительная работа СД в асинхронном режиме недопустима.

Защита от асинхронного режима устанавливается на всех СД  и действует с выдержкой времени на запуск системы ресинхронизации, автоматическую разгрузку

Поскольку режим симметричный релейная защита устанавливается на ток одной фазы. При выпадении из синхронизма проходит пульсирующий ток.

                                          (3.10)

где I_ном- номинальный ток двигателя.

Определим ток срабатывания реле:

(3.11)

где К_сх- коэффициент схемы, К_сх=;

I_с.з- ток срабатывания защиты;

n_ТА- коэффициент трансформации трансформаторов тока, n_ТА=300/5.

Коэффициент чувствительности:

(3.12)

где I_к.min-ток двух фазного кроткого замыкания;

I_с.о- ток срабатывания отсечки

Защита удовлетворяет требованиям чувствительности.

6.4.         Защита от снижения напряжения.

Защита от снижения напряжения устанавливается с целью предотвратить самозапуск или повторный пуск после КЗ или отключения напряжения, чтобы предотвратить возможное несинхронное включение, ограничить или ликвидировать подпитку КЗ.

Является вспомогательной и устанавливается только в случаях:

1)    На электродвигателях не ответственных механизмов, для обеспечения самозапуска ответственных двигателей.

2)    На электродвигателях, самозапуск которых оказывается не возможным.

3)    На электродвигателях ответственных механизмов, произвольный самозапуск которых недопустим по условиям технологии производства или техники безопасности.

Защита выполняется групповыми защитами, действует с выдержкой времени на отключение части электродвигателей с таким расчетом, чтобы обеспечить самозапуск оставшихся двигателей.

Выполняется одно или двухступенчатой с помощью реле минимального напряжения.

Выдержка времени отстраивается от ТО двигателей и устанавливается в диапазоне от 0.5 до 1.5 с. Выдержка времени на отключение ответственных двигателей 10-15с.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В ходе работы был проведен расчет электрических нагрузок на стороне высшего напряжения трансформаторной подстанции 110/10 кВ, методом коэффициента спроса. По результатам расчетов был выбран  силовой трансформатор ТДН 16000/110.

Выполнен расчет токов короткого замыкания и по полученным результатам было выбраны трансформаторы тока и высоковольтные выключатели.

Также был проведен расчет релейной защиты электродвигателей, все защиты были проверены на чувствительность, и по результатам расчета выбран терминал защиты SPAC 810.

Выбор всего оборудования и расчет релейной защиты были выполнены по требования ПУЭ. Для питания защиты были выбраны источники оперативного постоянного тока. Кроме того были приведены линейная схема электроснабжения и схема подключения микропроцессорной защиты.

СПИСОК  ИСПОЛЬЗУЕМОЙ  ЛИТЕРАТУРЫ

1.                Алиев И.И. Электротехнический справочник, четвертое издание, переработанное – М.’’РадиоСофт’’,2001.

2.                Андреев В.А Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: Учебное пособие. – М: высшая школа, 2006– 414 с.

3.                Дьяков А.Ф. Микропроцессорная автоматика и релейная защита электроэнергетических систем. - М:МЭИ,2008 – 512с

4.                Кудряшов .Р.А Методическое пособие по расчету электрических нагрузок и электропотребления при проектирования объектов нефтяной и газовой промышленности. – Тюмень, ОАО “Гипротюменнефтегаз”, 2000.

5.                Мельников М.А. Электроснабжение промышленных предприятий: Учебное пособие.- Томск.: ТПУ, 2000 – 214с.

6.                Микропроцессорное устройство защиты «Сириус-Т». Руководство по эксплуатации.– М.:ЗАО «РАДИУС Автоматика», 2010

7.                Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. РД 153-34.0-20.527-98 – Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования. – Москва, Российское акционерное общество энергетики и электрификации «ЕЭС России»,1998-131с

8.                 ПУЭ "Правила устройства электроустановок";шестое издание, переработанное и дополненное – М.:”Энергосервис”,2002.-608с.

9.                 РД 39-0147323-803-89-Р "Указания по расчету и регулированию электрических нагрузок и потребления предприятий нефтяной промышленности", Миннефтепром, Гипротюменнефтегаз

10.            Справочник нефтяника [Электронный ресурс]. – Электрон.дан. – Режим доступа: http://wwwoil.ru/

11.            Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования/ Под ред. Ю. Г. Барыбина. –М: Энергоатомиздат, 1995. – 464 с.

12.           Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Промышленные электрические сети. /Под ред. А.А. Мельникова. – Томск.: ТПУ, 2000 – 144 с.

13.           Червяков Д.М., Ведерников В.А. Пособие к курсовому и дипломному проектированию по электроснабжению предприятий нефтяной и газовой промышленности: Учеб.пособие. – Тюмень, ТюмГНГУ, 1996 – 119 с.

14.           Электроснабжение промышленных предприятий/ Под ред. Б.И. Кудрина. - М.: Интермент Инжиниринг, 2007 . -672 с

15.           Электротехнический справочник. Т.2. /Под общей ред. В.Г.Герасимова и др. М.: МЭИ, 2003 – 752 с.