Конструирование и расчет элементов стальных конструкций технологической площадки

Федеральное агентство по образованию  Российской Федерации

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Южно-Уральский Государственный Университет»

Кафедра «Строительные конструкции и инженерные сооружения»

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к семестровой работе

по дисциплине: «Металлические конструкции»

На тему:  «Конструирование и расчет элементов стальных конструкций технологической площадки»

                                                                          Руководитель работы:

                                                                          Тиньгаев А.К.

                                                                          _______________2014 г.

                                                                          Выполнила:

                                                                          студентка группы ИВ-567

                                                                          Готовцева Д.А.

                                                                          _______________2014 г.

                                                                          Работа защищена с оценкой

                                                                          ________________________

                                                                          _______________2014 г.

Челябинск, 2014г.

Содержание:

1.     Расчет конструкций технологической площадки

1.1  Исходные данные

1.2  Расчет стального настила

1.3  Подбор сечения балок настила

1.4  Расчет настила с ребрами

1. Расчет конструкций технологической площадки

1.1 Исходные данные

Требуется определить толщину стального настила, подобрать сечения прокатной балки и колонны.

Исходные данные:

пролет главной балки  = 15+3,5=18,5м;

пролет балки настила  = 5м;

временная (полезная) нагрузка ;

постоянная нагрузка  = 0,3 кПа;

отметка верха перекрытия = 8,5 м;

климатический район строительства – г. Челябинск

Выбор стали

         Для г. Челябинска минимальная температура воздуха наиболее холодных суток с обеспеченностью 0,98 составляет – 39 ⁰С. Согласно приложению в СП 16.13330.2011 стальной настил относится к 3 группе стальных конструкций, балки, работающие на статическую нагрузку ко 2 группе, колонны – к 3 группе. По таблице 50 СНиП II-23-81* выбираем сталь для всех главных балок и балок настила С255 (Ст3сп5) с гарантией ударной вязкости до -40⁰С. В соответствии с ТУ 14637 (зам. ГОСТ 14637) определяем расчетное сопротивление стали С255 . Для колонн берем сталь С345 (09Г2).

Расчет стального настила

         При нагрузках, не превышающих 50 кН/м² и предельном относительном прогибе  не более 1/120 фактором, определяющим толщину плоского настила, является жесткость, поэтому расчет ведут на нормативную нагрузку.

         Толщину листа определяем по формуле:

где:

 – пролет настила (расстояние между балками настила);

 – толщина настила;

 – заданное отношение  пролета настила к его предельному прогибу=120 при шаге менее 1 м и 150 при шаге более 1 м.

 – модуль упругости при отсутствии поперечной деформации, v – коэффициент  Пуассона, для стали v=0,3. Е₁=2,26*10⁴ кН/см²

 - нормативное значение нагрузки = 18,3 кПа=18,3 кН/м²=18,3*10^-4 кН/см²

Установим 3 варианта шага балок настила: 0,5 м, 1 м, 1,25 м, 1,5 м

,= 0,5/169= 0,0029 м

,= 1/112= 0,009 м

,= 1,25/112= 0,011 м

,= 1,5/112= 0,013 м

Назначим следующие толщины: 1 вариант –6 мм, 2 вариант – 10 мм, 3 вариант – 12 мм, 4 вариант – 14 мм в соответствии с сортаментом.

Размеры настила: 18,5х15м, при этом:

L=0,5 м – 37 пролетов, 38 балок

L=1 м – 19 пролетов, 20 балок (один пролет будет 0,5 м)

L=1,25 м – 15 пролетов, 16 балок

L=1,5 м – 13 пролетов, 14 балок

Определим распор Н:

Опорный изгибающий момент при этом:

Расчетное значение катета углового шва, прикрепляющего настил к балке, определяют по формулам:

Где

 - расчетное сопротивление сварных угловых швов по металлу шва и по металлу границы сплавления соответственно

 - коэффициенты, принимаемые по табл. 34 [1]

 - коэффициенты условий работы сварного шва

 - расчетная длина сварного шва(принимается на 10 мм меньше геометрической).

Для настила толщиной 6 мм:

С учетом требований таблицы 38 [1] принимаем  = 5 мм

Для настила толщиной 10 мм:

С учетом требований таблицы 38 [1] принимаем  = 5 мм

Для настила толщиной 12 мм:

С учетом требований таблицы 38 [1] принимаем  = 6 мм

Для настила толщиной 14 мм:

С учетом требований таблицы 38 [1] принимаем  = 6 мм

Ради интереса проверим вариант с толщиной 10 мм по несущей способности при условии постановки ребер жесткости. ЧУТЬ ПОЗЖЕ

Расчет настила с ребрами

При пролете настила  более 1,5 м и нагрузке более 30 кН/м² увеличение толщины настила более 14-16 мм нецелесообразно. В этом случае рационально подкрепить настил ребрами жесткости, выполненными из полосовой стали, уголков или тавров.

Мы приняли толщину настила 10 мм, принимаем шаг ребер  = 600 мм, высоту ребра  = 80 мм, толщину ребра  = 8 мм.

Для назначенного сечения настила  в виде шарнирно опертой балки таврового сечения определяют пролет , при котором данное сечение удовлетворяет условию прочности:

Следовательно,

Где  – расчетная нагрузка на балку таврового сечения. При определении геометрических характеристик таврового сечения балки в состав полки включают участок настила шириной b с каждой стороны ребра

Расчет балки настила

Каждую балку в перекрытии рассматриваем отдельно, не связанной с другой (разрезная схема). Нагрузка на балку настила передается от настила с участков перекрытия, расположенных на смежных от балки пролетах. Следовательно, ширина грузовой площадки для балок настила равна шагу этих балок или пролету настила. Балки настила Б2 опираются на главные балки Б1 с шагом а=1 м и воспринимают нагрузку от настила с площади шириной а=1 м.

Погонная равномерно распределенная нагрузка на балку:

Расчетная:

Нормативная:

а – шаг балок настила (1 м)

 - нормативная постоянная (включая собственный вес балки) нагрузка 0,3 кН/м² +

 - временная равномерно распределенная нагрузка 18 кН/м²

 - коэффициент надежности по нагрузке для постоянной нагрузки 1,1

- коэффициент надежности по нагрузке для временной нагрузки 1,2

 - толщина настила

 – объемный вес стали 78,5 кН/м³

 - шаг балок настила

Для толщины 10 мм:

Для толщины 6 мм:

Для толщины 12 мм:

Для толщины 14 мм:

Подбор сечения балок настила производят по максимальному изгибающему моменту:

Где:

q – погонная равномерно распределенная расчетная нагрузка

l – пролет балки, в данном случае 5м

В данном случае:

Для 10 мм:

Для 6 мм:

Для 12 мм:

Для 14 мм:

Далее определяем требуемый момент сопротивления, по которому и находим из сортамента нужную балку. Сечение балки принимаем двутавровое. Тип балки – двутавр стальной горячекатаный с параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83.

Требуемый момент сопротивления при допущении пластических деформаций:

В данном случае  – коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций по сечению, предварительно принимаемый 1,12

 - расчетное сопротивление стали по пределу текучести 240 МПа

= 240000 кН/м²=24 кН/см²

 - коэффициент условий работы, принимаем равным 1.

Для настила толщиной 10 мм:

Выбираем балку 23Б1 по ГОСТ 26020-83, =260,5 ,  = 2996  , линейная плотность 25,8 кг/м

Для настила толщиной 6 мм:

Выбираем балку 18Б1 по ГОСТ 26020-83, =120,1 ,  = 1063  , линейная плотность 15,4 кг/м

Для настила толщиной 12 мм:

Выбираем балку 30Б1 по ГОСТ 26020-83, =427,0 ,  = 6328  , линейная плотность 32,9  кг/м

Для настила толщиной 14 мм:

Выбираем балку 30Б1 по ГОСТ 26020-83, =427,0 ,  = 6328  ,  линейная плотность 32,9  кг/м

В итоге, получаем 4 варианта балок настила:

1.     L=0,5 м – 37 пролетов, 38 балок

2.     L=1 м – 19 пролетов, 20 балок (один пролет будет 0,5 м)

3.     L=1,25 м – 15 пролетов, 16 балок

4.     L=1,5 м – 13 пролетов, 14 балок

Расчет балки настила по жесткости

Подбор сечения прокатных балок по жесткости идет на основе требуемой величины предельного относительного прогиба , который определяется по табл. 19 [1] и предельного момента инерции сечения данной балки. Проверка жесткости осуществляется по формуле:

 - погонная равномерно распределенная нагрузка

 - пролет балки, у нас 5 м.

Величины прогибов для нашего случая:

Для 23Б1:

Для 18Б1:

Для 30Б1 и настила 12мм:

Для 30Б1 и настила 14мм:

Для первых двух балок условие жесткости не выполняется, поэтому меняем их: для настила 5 мм берем балку 20Б1 по ГОСТ 26020-83, =194,3 ,  = 1943  ,  линейная плотность 22,4  кг/м, для настила 10 мм берем балку 26Б1 по ГОСТ 26020-83, =312,0 ,  = 4024  ,  линейная плотность 28,0  кг/м.

Для 20Б1:

Для 26Б1:

Таким образом, после проверки балок настила по жесткости, получаю:

1.     Для настила толщиной 6 мм: 20Б1 =194,3 , линейная плотность 22,4  кг/м

2.     Для настила толщиной 10 мм: 26Б1 по =312,0 , линейная плотность 28,0  кг/м.

3.     Для настила толщиной 12 мм: 30Б1 =427,0 , линейная плотность 32,9  кг/м

4.     Для настила толщиной 14 мм: 30Б1 =427,0 , линейная плотность 32,9  кг/м

Проверку общей устойчивости балки не выполняем, потому что в нашем случае сжатый пояс закреплен от бокового выпучивания

Теперь посчитаем расход стали

	Балки	Настил	Вес, всего
	№ двутавра	Кол-во	Длина,м	Вес 1 п.м., кг	Вес элемента, кг	Вес, всего, т	Площадь, м2	Толщина, м	Вес
1	20Б1	114	5	22,4	112	12768	277,5	0,006	10892	23660
2	26Б1	60	5	28,0	140	8400	277,5	0,01	21784	30184
3	30Б1	48	5	32,9	164,5	7896	277,5	0,012	26140	34036
4	30Б1	42	5	32,9	164,5	6909	277,5	0,014	30497	37406

Таким образом, принимаем настил с наименьшим весом, а именно первый вариант: L=0,5 м – 37 пролетов, 38 балок, балка – 20Б1, толщина настила 6 мм, сила, растягивающая настил: . Катет углового шва, прикрепляющего настил к балкам, выполненного ручной сваркой: 5 мм

Расчет и конструирование главной балки (балка составного сечения)

Нагрузка на главную балку передается от балок настила в виде сосредоточенных сил. При достаточно частом расположении балок настила сосредоточенные силы, без существенного снижения точности можно заменить эквивалентной равномерно распределенной нагрузкой

 – опорная реакция балки настила

При небольшом шаге балок настила (а<1,5 м) нагрузка q может быть вычислена по формуле:

Изгибающие моменты:

Поперечные силы:

 – нормативная постоянная нагрузка от веса настила и балок настила

 - шаг главных балок

Нагрузка от вышележащих конструкций: 23,66т/277,5=0,09 т/м²

Заданная нагрузка: 0,3кПа=30,59 кг/м²=0,03059 т/м²

Суммарная постоянная нагрузка:  0,12059 т/м²

Временная нагрузка: =1835 кг/м²=1,835 т/м²

Расчетная схема в соответствии с заданием принята одноконсольной. Эпюры и величины максимальных изгибающих моментов и поперечных сил для данных балок приведены на рисунке 1.

Рис. 1. Эпюры изгибающих моментов и поперечных сил в главной балке

Проектирование составных балок выполняют в 2 этапа: на первом компонуют и подбирают сечение, на втором – проверяют прочность и жесткость балки, а также общую и местную устойчивость ее элементов.

Компоновку начинают с подбора высоты h – основного размера, от которого зависят все остальные размеры сечения, масса балки и ее жесткость. Оптимальная из условия прочности и минимума расхода стали, высота балки:

Где

 - требуемый момент сопротивления сечения балки

 - расчетное сопротивление стали по пределу текучести, для С255=240 МПа=2447 кг/cм²=24470 т/м²=24 кН/см²=24*10⁴ кН/м² (табл. 51 [1])

 =1,1

 - толщина стенки

 - коэффициент, равный для сварных балок симметричного сечения 1,15…1,2

  - гибкость стенки

При использовании этих формул требуется знать толщину или гибкость стенки, которые пока не определены. Воспользуемся эмпирической формулой:

Принимаем оптимальную высоту 105,67 см

Минимальная высота определяет такую высоту, при которой балка будет удовлетворять условиям жесткости. Прогиб балки зависит от ее статической схемы и характера распределения действующей на балку нагрузки. Для нашей статической схемы минимальная высота балки определяется по формуле для одноконсольных балок:

Назначаемая высота балки должна к  и не меньше . . Принимаем оптимальное значение, такое, которое бы не отличалось от полученного более чем на 10%, и в сумме с высотой вспомогательной балки, не превышала бы строительной высоты: примем значение  = 100 см.

После установления высоты балки определяют минимальную толщину стенки  из условия ее прочности на срез:

 - статический момент полусечения балки относительно нейтральной оси (см3)

 - момент инерции опорного сечения балки (см4)

 = 0,58 = 0,58*2447=1419 кг/см² – расчетное сопротивление стали срезу. Так как геометрические характеристики опорного сечения балки пока неизвестны, то обозначим:

 принимается равным 1,2, так как опорная реакция Q воспринимается всем сечением балки,

 примем 952 мм (ориентировочно приняты пояса по 24 мм)

 тогда:

Принимаю =14 мм.

 Также необходимо учесть, что местная устойчивость стенки без дополнительного ее укрепления продольными ребрами жесткости будет обеспечена, если:

Условие выполнено.

Установив размеры стенки, определим требуемую площадь сечения поясов балки исходя из следующих выражений:

Момент инерции балки

 – момент инерции стенки

 - момент инерции полок

Момент инерции балки:

Момент инерции стенки :

Пренебрегая моментам инерции поясов относительно их собственных горизонтальных осей, момент инерции полок

 - требуемый момент сопротивления балки

 – момент сопротивления стенки

Ориентировочно принимаем размеры  = 38,4 см,  =2,4 см. При назначении размеров следует учесть конструктивные требования, условия обеспечения общей устойчивости балки и местной устойчивости сжатого пояса. Ширину пояса принимают 1/3-1/5h, но мне менее 180-200 мм. Примем ширину пояса 33 см, толщину пояса 2,8 см.  Здесь также необходимо отметить, что при назначении размеров пояса нужно в первую очередь обеспечить местную устойчивость сжатого пояса:

Условие выполнено.

Кроме того, должны быть выполнены следующие условия:

Окончательно принимаем размеры:

Проверка прочности балки

Проверку прочности начинают с определения геометрических характеристик сечения балки.

Момент инерции:

Момент сопротивления:

Статический момент полусечения балки:

Проверка прочности балки:

Условие выполнено

Проверку касательных напряжений производят по нейтральной оси для опорного сечения балки, в котором

Условие прочности выполнено.

Проверку прогиба балки делать не нужно, потому что принятая высота сечения больше минимальной.

Проверку устойчивости проводить нет необходимости, так как отношение расчетной длины к ширине сжатого пояса не превышает значений, определенных в табл.8.[1]

Нагрузка приложена к верхнему поясу, поэтому:

Условие выполняется, устойчивость обеспечена.

Сжатый пояс  не потеряет местную устойчивость в случае, если:

 -свес полки

Условие выполнено

Проверка местной устойчивости элементов балки

В целях обеспечения местной устойчивости стенку балки  необходимо укреплять поперечными ребрами жесткости в соответствии с требованиями п. 7.3 [1].

         Для пропуска поясных швов и сокращения длины швов, перпендикулярных осевым напряжениям в стенке балки, в ребрах срезают углы, примыкающие к стенке. Швы, крепящие ребро, выполняют минимальной толщины, либо принимают по расчету из условия среза на действие опорной реакции балки настила.

Проверку местной устойчивости пояса производит не нужно, если при компоновке сечения выполнены требования табл. 30 [1]

         Устойчивость стенки балки, укрепленной поперечными ребрами жесткости, не требуется проверять, если выполнено условие п. 7.3 [6], где  - условная гибкость стенки не превышает 3,5 при отсутствии и 2,5 – при наличии местного напряжения.

 – толщина стенки

 - расстояние от пояса до пояса

Условие не выполнено.

Расстояние между поперечными ребрами жесткости принимаем 0,5 м (ставим их в мечтах опирания балок настила); размеры поперечных ребер жесткости:

Примем  =80 мм

Примем толщину листа 6 мм.

Местную устойчивость стенки проверим в 7 и 23 отсеке. Для 7 отсека будем иметь: длина расчетного участка равна длине отсека: 50 см. Средние значения М и Q  на участке: М=714,1 кНм, Q=5700 кН, краевые и касательные напряжения в стенке:

Критическое нормальное напряжение:

  - 35,5, определено по табл. 21 [1] в зависимости от  (формула 77 [1])  и

Критическое касательное напряжение:

 – отношение большей стороны пластинки к меньшей: 944/80=11,8

Проверка устойчивости стенки:

Условие выполнено.

Проверим местную устойчивость стенки в 23 отсеке. Длина расчетного участка равна 50 см. Значение изгибающего момента 2922,3 кНм, Q = 524 кН

Проверка устойчивости стенки:

Следовательно, местная устойчивость стенки обеспечена.

Расчет поясных швов главной балки

Поясные швы обеспечивают совместную работу поясов стенки, препятствуют их взаимному сдвигу. Максимальное сдвигающее усилие, приходящееся на 1 см длины шва, возникает в опорном сечении балки и равно:

Это усилие воспринимают 2 угловых шва, катет которых определяется из условий прочности металла шва или зоны сплавления по формулам:

Согласно табл. 34 [1] с учетом сварки поясных швов автоматом под слоем флюса «в лодочку»:

 = 1,1

 = 1,15

 = 1

 = 1

  = 1,1

=1,25 – коэффициент надежности по металлу, т.к. =410 МПа<490 МПа

 - расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва при работе на срез по металлу шва.

 - расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва при работе на срез по металлу границы сплавления

Тогда:

С учетом табл. 38 [1] катет сварного шва принимаем 7 мм.

Таким образом, главная балка запроектирована. Длину балки оставляем 18,5 м, допуская, что транспортировка будет производиться автопоездом (допускается принимать длину до 20 м).

Конструирование и расчет опорного узла балки

Размеры опорных ребер определяют из условия прочности поперечного сечения на смятие по формуле:

 – расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности =

360/1,1= 327 МПа для стали Ст3сп5

 F=1330,2 кН

Принимаем опорное ребро 200х20 мм, тогда

Теперь проверим опорную стойку балки на устойчивость относительно оси Z

Далее определяем площадь сечения участка стенки, включенной в работу:

Определим момент инерции сечения:

Радиус инерции:

Гибкость:

По значению гибкости, исходя из табл. 72 [1] определяем коэффициент  продольного изгиба центрально-сжатого элемента. . Принимаю это значение, потому что нет нижнего предела для определения значения интерполяцией. Теперь определим устойчивость, исходя из формулы:

Устойчивость заданного ребра обеспечена.

Рассчитываем двусторонние сварные швы при соединении ребер и стенки:

Сварка производится в среде защитных газов.

Согласно табл. 34 [1] с учетом сварки поясных швов автоматом или полуавтоматом:

 = 0,9

 = 1,05

 = 1

 = 1

  = 1,1

=1,25 – коэффициент надежности по металлу, т.к. =410 МПа<490 МПа

 - расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва при работе на срез по металлу шва.

 - расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва при работе на срез по металлу границы сплавления

Тогда:

С учетом табл. 38 [1] катет сварного шва принимаем 6 мм.

Расчет и конструирование сопряжения балки настила с главной балкой

В нашем случае вид сопряжения балок – поэтажное опирание.

Проверку прочности проводим по формуле:

 = 2,05 см – расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления

 =10 см – длина передачи давления на балку настила

 = 0,56 см – толщина стенки прокатного двутавра

 = 2,24 кН

Условие выполнено.

Проверку устойчивости проводим по формуле:

 принимают как для центрально сжатой стойки по гибкости

 = 0,173

 условная длина распределения опорного давления.

Сварные швы:

Выбираем

Согласно табл. 34 [1] с учетом сварки поясных швов автоматом или полуавтоматом:

 = 0,9

 = 1,05

 = 1

 = 1

  = 1,1

=1,25 – коэффициент надежности по металлу, т.к. =410 МПа<490 МПа

 - расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва при работе на срез по металлу шва.

 - расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва при работе на срез по металлу границы сплавления

Тогда:

С учетом табл. 38 [1] катет сварного шва принимаем 6 мм.

Конструирование и расчет центрально сжатой колонны

Для колонны балочных клеток принимаю колонну, шарнирно закрепленную на фундаменте и с шарнирным опиранием балок. Сечение колонны – прокатный двутавр колонного типа. Сталь для колонн выбираем 09Г2 (С345), нормативное сопротивление R_yn=345 МПа, R_un=490 МПа, R_y=335 МПа,  R_u=480 МПа

Для определения в первом приближении  требуемой площади сечения принимают гибкость колонны в пределах   для колонн с нагрузкой до 2500 кН. В нашем случае нагрузка равна 1330,2 кН+46,5 кН =1376,7 кН. Принимаем  = 90, по табл. 72 [1] нахожу  =0,495 и определяем требуемую площадь сечения:

По сортаменту прокатных профилей нахожу подходящее сечение 30К1 со следующими геометрическими характеристиками:

- площадь сечения

h=296 мм – высота сечения

b= 300 мм – ширина сечения

s = 9 мм – толщина стенки

t = 13,5 мм – толщина полки

r = 18 мм – радиус внутреннего скругления

m = 84,8 кг – вес одного погонного метра

 = 18110

=1223

=672

 = 12,95 cм

 = 6079

=405

 = 7,5 cм

Зная радиус инерции, найдем значение  гибкости для данного сечения и длины 7300 мм:

Теперь по таблице 72 [1] находим  и проверяем устойчивость:

Устойчивость колонны обеспечена.

Конструирование и расчет базы:

Предварительно зададимся размерами опорной плиты исходя из условия смятия бетона под плитой по формуле:

В данном случае нужно учесть также вес колонны: 1376,7 кН+6,2 кН=1383 кН.

 - расчетное сопротивление бетона сжатию, принимаемое по СП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции»= 11МПа = 1,1кН/см2

 – расчетное сопротивление бетона при местном сжатии (смятии)

 - площадь фундамента, на который опирается плита

 - коэффициент условий работы бетона = 0,9

 = 1 – для бетона класса ниже В25

Фундамент проектируем из бетона В 15 (все равно строители сопрут половину), поэтому  = 11 МПа. тогда:

Исходя из конструктивных требований размер плиты:

 – высота сечения колонны в плоскости, перпендикулярной оси анкерных болтов = 29,6 см

 - свес плиты, принимаем 11 см

 - толщина траверсы, предварительно принимаем 10 мм

Принимаем плиту размером 80х80, а верх фундамента 110х110 см из конструктивных соображений.

Проверяем напряжение :

Определяем толщину плиты. Плита работает на изгиб от равномерно распределенной нагрузки (реактивного давления фундамента), равной

Приближенный расчет выполняется по балочной схеме. Рассматривается балка с поперечным сечением , где   - ширина плиты у кромки колонны (30 см). Изгибающий момент в месте сопряжения плиты с колонной равен:

 - площадь прямоугольника=756 см2 (для второго участка 1920 см2)

 = 12,6 см – расстояние от центра тяжести прямоугольника до кромки колонны(для второго случая 12 см):

Толщина пластины определяется по большему моменту по формуле:

Высоту траверсы определяем исходя из требуемой длины сварного шва для полной передачи усилия со стержня колонны на траверсу:

 – минимальное из двух   и

Сварка производится полуавтоматом,   =1,  =1,

 – коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали с пределом текучести до 540 МПа, принимаемые по табл. 11 [1]. Так как сварка полуавтоматом и диаметр проволоки до 1,4 мм,  и

По СНиП (табл. 38 ) катет шва должен быть не меньше 6 мм.

N= 1383 кН, получаем:

Принимаем высоту траверсы 25 см.

Конструирование и расчет оголовка

Толщину плиты оголовка принимаем конструктивно 25 мм. При нефрезерованном торце колонны проверяю сварные швы, крепящие плиту к колонне по формуле:

Сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа, материал – сталь С235. Сварку производим проволокой Св-08Г2С. Расчетное сопротивление металла шва ,  и . Зададим катет шва 9 мм.

Условие выполнено.